СП 52-101-2003. Таблица 5.3.Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. Rbt бетона


Приложение 5. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt, мПа

(Начало)

Вид сопротивления

Бетон

Класс бетона по прочности на сжатие

В3,5

В5

В7,5

В10

В12,5

В15

В20

В25

Сжатие осевое (призменная прочность) Rb

Тяжелый и мелкозернистый

2,10

2,80

4,50

6,00

7,50

8,50

11,5

14,5

Легкий

2,10

2,80

4,50

6,00

7,50

8,50

11,5

14,5

Ячеистый

2,10

3,10

4,50

6,00

7,50

7,70

-

-

Тяжелый

0,26

0,37

0,480

0,57

0,66

0,75

0,90

1,05

Растяжение осевое

Rbt

Мелкозернистый группы:

А

0,26

0,37

0,48

0,57

0,66

0,75

0,90

1,05

Б

0,17

0,27

0,40

0,45

0,57

0,64

0,77

0,90

В

0,75

0,90

1,05

Легкий при мелком заполнителе:

плотном

0,26

0,37

0,48

0,57

0,66

0,75

0,90

1,05

пористом

0,26

0,37

0,48

0,57

0,66

0,74

0,80

0,90

ячеистый

0,18

0,24

0,28

0,39

0,44

0,46

-

-

(Окончание)

Вид сопротивления

Бетон

Класс бетона по прочности на сжатие

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

Сжатие осевое (призменная прочность) Rb

Тяжелый и мелкозернистый

17,00

19,50

22,00

25,00

27,50

30,00

33,00

Легкий

17,00

19,50

22,00

-

-

-

-

Ячеистый

-

-

-

-

-

-

-

Тяжелый

1,20

1,30

1,40

1,45

1,55

1,60

1,65

Растяжение осевое

Rbt

Мелкозернистый группы:

А

1,20

1,30

1,40

-

-

-

-

Б

1,00

-

-

-

-

-

-

В

1,20

1,30

1,40

1,45

1,55

1,60

1,65

Легкий при мелком заполнителе:

плотном

1,20

1,30

1,40

-

-

-

-

пористом

1,00

1,10

1,20

-

-

-

-

ячеистый

-

-

-

-

-

-

-

Примечание: 1. Значения расчетных сопротивлений ячеистого бетона даны для состояния средней влажности бетона 10 %. 2. Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения Rbt принимают, как для легких бетонов на пористом песке с умножением на коэффициент 0,85. 3. Для поризованного бетона числовые значения Rb принимают такими же, как для легкого бетона, а значения Rbt умножают на коэффициент 0,7. 4. Для напрягающего бетона Rb и Rbt определяют по опытным данным.

studfiles.net

СП 52-101-2003 стр.2 Таблица 5.3.

 

Таблица 5.3.

 

Вид сопротивления

Расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rbt, МПа, при классе бетона по прочности на осевое растяжение

Вt 0,8

Вt 1,2

Вt 1,6

Вt 2,0

Вt 2,4

Вt 2,8

Вt 3,2

Растяжение осевое Rbt

0,62

0,93

1,25

1,55

1,85

2,15

2,45

 

5.1.10 В необходимых случаях расчетные значения прочностных характеристик бетона умножают на следующие коэффициенты условий работы gbi, учитывающие особенности работы бетона в конструкции (характер нагрузки, условия окружающей среды и т.д.):

а) gb1 — для бетонных и железобетонных конструкций, вводимый к расчетным значениям сопротивлений Rb и Rbt и учитывающий влияние длительности действия статической нагрузки:

gb1 = 1,0 — при непродолжительном (кратковременном) действии нагрузки;

gb1 = 0,9 — при продолжительном (длительном) действии нагрузки;

б) gb2 — для бетонных конструкций, вводимый к расчетным значениям сопротивления Rb и учитывающий характер разрушения таких конструкций;

 

gb2 = 0,9;

 

в) gb3 — для бетонных и железобетонных конструкций, бетонируемых в вертикальном положении, вводимый к расчетному значению сопротивления бетона Rb

 

gb3 = 0,9.

 

Влияние попеременного замораживания и оттаивания, а также отрицательных температур учитывают коэффициентом условий работы бетона gb4 £ 1,0. Для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям окружающей среды при расчетной температуре наружного воздуха в холодный период минус 40 °С и выше, принимают коэффициент gb4 = 1,0.

В остальных случаях значения коэффициента gb4 принимают в зависимости от назначения конструкции и условий окружающей среды согласно специальным указаниям.

 

Деформационные характеристики бетона

 

5.1.11 Основными деформационными характеристиками бетона являются значения:

- предельных относительных деформаций бетона при осевом сжатии и растяжении (при однородном напряженном состоянии бетона) eb0 и ebt0;

- начального модуля упругости Еb;

- коэффициента (характеристики) ползучести jb,cr;

- коэффициента поперечной деформации бетона (коэффициента Пуассона) vb,P;

- коэффициента линейной температурной деформации бетона abt.

5.1.12 Значения предельных относительных деформаций бетона принимают равными:

при непродолжительном действии нагрузки:

eb0 — 0,002 — при осевом сжатии;

ebt0 = 0,0001 — при осевом растяжении;

при продолжительном действии нагрузки — по таблице 5.6 в зависимости от относительной влажности окружающей среды.

5.1.13 Значения начального модуля упругости бетона при сжатии и растяжении принимают в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие В согласно таблице 5.4.

При продолжительном действии нагрузки значения начального модуля деформаций бетона определяют по формуле

 

,                                                           (5.3)

 

где jb,cr — коэффициент ползучести, принимаемый согласно 5.1.14.

 

5.1.14 Значения коэффициента ползучести бетона jb,cr принимают в зависимости от условий окружающей среды (относительной влажности воздуха) и класса бетона. Значения коэффициента ползучести бетона приведены в таблице 5.5.

5.1.15 Значение коэффициента поперечной деформации бетона допускается принимать vb,P=0,2.

5.1.16 Значение коэффициента линейной температурной деформации бетона при изменении температуры от минус 40 до плюс 50 °С принимают: abt = 1 · 10-5 °С-1.

 

Таблица 5.4.

 

Значения начального модуля упругости бетона при сжатии и растяжении Eb, МПа · 10-3, при классе бетона по прочности на сжатие

В10

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

19,0

24,0

27,5

30,0

32,5

34,5

36,0

37,0

38,0

39,0

39,5

 

Таблица 5.5.

 

Относительная влажность воздуха окружающей среды, %

Значения коэффициента ползучести jb,cr при классе бетона на сжатие

В10

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

Выше 75

2,8

2,4

2,0

1,8

1,6

1,5

1,4

1,3

1,2

1,1

1,0

40-75

3,9

3,4

2,8

2,5

2,3

2,1

1,9

1,8

1,6

1,5

1,4

Ниже 40

5,6

4,8

4,0

3,6

3,2

3,0

2,8

2,6

2,4

2,2

2,0

Примечание — Относительную влажность воздуха окружающей среды принимают по СНиП 23-01 как среднюю месячную относительную влажность наиболее теплого месяца для района строительства.

 

Таблица 5.6.

 

Относительная влажность воздуха окружающей среды, %

Относительные деформации бетона при продолжительном действии нагрузки

При сжатии

При растяжении

eb0·103

eb2·103

eb1,red·103

eb0·103

ebt2·103

ebt1,red·103

Выше 75

3,0

4,2

2,4

0,21

0,27

0,19

40-75

3,4

4,8

2,8

0,24

0,31

0,22

Ниже 40

4,0

5,6

3,4

0,28

0,36

0,26

Примечание — Относительную влажность воздуха окружающей среды принимают по СНиП 23-01 как среднюю месячную относительную влажность наиболее теплого месяца для района строительства.

 

 

 

stroyka-ip.ru

Основы расчета железобетона. 200 вопросов и ответов, стр. №29

Mbt = Wpl Rbt,ser - обычная формула сопромата, в которую только внесена поправка на неупругие деформации бетона растянутой зоны: Wpl - упруго-пластический момент сопротивления приведенного сечения. Его можно определить по формулам Норм или из выражения Wpl = gWred, где Wred - упругий момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна (в нашем случае - нижнего), g = (1,25...2,0) - зависит от формы сечения и определяется по таблицам справочников.   Rbt,ser - расчетное сопротивление бетона растяжению для предельных состояний 2-й группы (численно равное нормативному Rbt, n).

Рис. 76

153. Почему неупругие свойства бетона увеличивают момент сопротивления сечения?

Рассмотрим простейшее прямоугольное бетонное (без арматуры) сечение и обратимся к рис.75,в, на котором показана расчетная эпюра напряжений накануне образования трещин: прямоугольная в растянутой и треугольная в сжатой зоне сечения. По условию статики равнодействующие усилий в сжатой Nb и в растянутойNbt зонах равны между собой, значит равны и соответствующие площади эпюр, а это возможно, если напряжения в крайнем сжатом волокне вдвое больше растягивающих: sb= 2Rbt,ser. Равнодействующие усилий в сжатой и растянутой зонах Nb = =Nbt = Rbt,ser bh /2, плечо между ними z = h /4 + h /3 = 7h /12. Тогда момент, воспринимаемый сечением, равен M = Nbtz =(Rbt,serbh/2)(7h/12)= =Rbt,serbh37/24 = Rbt,ser(7/4)bh3/6, или M = Rbt,ser1,75 W. То есть, для прямоугольного сечения g = 1,75. Таким образом, момент сопротивления сечения возрастает благодаря принятой в расчете прямоугольной эпюре напряжений в растянутой зоне, вызванной неупругими деформациями бетона.

154. Как рассчитывают нормальные сечения по образованию трещин при внецентренном сжатии и растяжении?

Принцип расчета тот же, что и при изгибе. Нужно только помнить, что моменты продольных сил N от внешней нагрузки принимают относительно ядровых точек (рис. 76, б, в):

 при внецентренном сжатии Мr = N(eo - r), при внецентренном растяжении Мr = N(eo + r). Тогда условие трещиностойкости принимает вид: Mr ≤ Mcrc = Mrp + Mbt - то же, что и при изгибе. (Вариант центрального растяжения рассмотрен в вопросе 50.) Напомним, что отличительной особенностью ядровой точки является то, что приложенная в ней продольная сила вызывает на противоположной грани сечения нулевые напряжения (рис. 78).

155. Может ли трещиностойкость железобетонного изгибаемого элемента быть выше его прочности?

В практике проектирования действительно встречаются случаи, когда по расчету Mcrc > Mu. Чаще всего подобное происходит в преднапряженных конструкциях с центральным армированием (сваях, дорожных бортовых камнях и т.п.), которым арматура требуется только на период перевозки и монтажа и у которых она расположена по оси сечения, т.е. вблизи нейтральной оси. Объясняется это явление следующими причинами.

Рис. 77, Рис. 78

В момент образования трещины растягивающее усилие в бетоне передается арматуре при соблюдении условия: Mcrc= Nbt z1 = Ns z2 (рис. 77) – для простоты рассуждений работа арматуры до образования трещины здесь не учтена. Если окажется, что Ns = Rs As ≤ Nbt z1 / z2, то одновременно с образованием трещин происходит и разрушение элемента, что подтверждается многочисленными экспериментами. Для некоторых конструкций такая ситуация может оказаться чреватой внезапным обрушением, поэтому Нормы проектирования в этих случаях предписывают увеличить на 15 % площадь сечения арматуры, если она подобрана расчетом по прочности. (Кстати, именно подобные сечения в Нормах именуются «слабо армированными», что вносит некоторую путаницу в давно устоявшуюся научно-техническую терминологию.)

Рис. 79

156. В чем особенность расчета нормальных сечений по образованию трещин в стадии обжатия, транспортировки и монтажа?

Все зависит от того, трещиностойкость какой грани проверяют и какие при этом действуют усилия. Например, если при перевозке балки или плиты подкладки находятся на значительном расстоянии от торцов изделия, то в опорных сечениях действует отрицательный изгибающий момент Мw от собственного веса qw (с учетом коэффициента динамичности     kД =1,6 - см. вопрос 82). Сила обжатия Р1 (с учетом первых потерь и коэффициента точности натяжения gsp >1) создает момент того же знака, поэтому ее рассматривают как внешнюю силу, которая растягивает верхнюю грань (рис.79), и при этом ориентируются на нижнюю ядровую точку r´. Тогда условие трещиностойкости имеет вид:

Мw + P1(eop - r´ )≤ Rbt,ser W´pl, где W´pl - упруго-пластический момент сопротивления для верхней грани. Заметим еще, что величина Rbt,ser должна соответствовать передаточной прочности бетона.

157. Влияет ли наличие начальных трещин в зоне, сжатой от внешней нагрузки, на трещиностойкость растянутой зоны?

Влияет, причем отрицательно. Начальные трещины, образовавшиеся в стадии обжатия, перевозки или монтажа под воздействием момента от собственного веса Mw, уменьшают размеры поперечного сечения бетона (заштрихованная часть на рис. 80), т.е. уменьшают площадь, момент инерции и момент сопротивления приведенного сечения. За этим следует увеличение напряжений обжатия бетона sbp, увеличение деформаций ползучести бетона, рост потерь напряжений в арматуре от ползучести, уменьшение силы обжатия Р и снижение трещиностойкости той зоны, которая будет растянута от внешней (эксплуатационной) нагрузки.

Страницы:

www.betontrans.ru

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БЕТОНА — Мегаобучалка

megaobuchalka.ru

2.6.Нормативные значения сопротивления бетона осевому сжатию (призменная прочность) Rb , nи осевому растяжению (при назначении класса по прочности на сжатие) Rbt , nпринимают в зависимости от класса бетона В согласно табл. 2.1.

Таблица 2.1.

Вид сопротивления Нормативные сопротивления бетона Rb , n и Rbt , n и расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb , serи Rbt , ser МПа (кгс/см2) при классе бетона по прочности на сжатие
В10 В15 Б20 В25 В30 В35 В40 В45 В50 В55 В60
Сжатие осевое Rb , n ,Rb , ser 7,5 (76,5) 11,0 (112) 15,0 (153) 18,5 (188) 22,0 (224) 25,5 (260) 29,0 (296) 32,0 (326) 36,0 (367) 39,5 (403) 43,0 (438)
Растяжение Rbt , n Rbt, ser 0,85 (8,7) 1,10 (11,2) 1,35 (13,8) 1,55 (15,8) 1,75 (17,8) 1,95 (19,9) 2,10 (21,4) 2,25 (22,9) 2,45 (25,0) 2,60 (26,5) 2,75 (28,0)

При назначении класса бетона по прочности на осевое растяжение В t нормативные сопротивления бетона осевому растяжению Rbt , nв МПа принимают равными числовой характеристике класса бетона на осевое растяжение.

2.7. Расчетные сопротивления бетона осевому сжатию Rbи осевому растяжению Rbtдля предельных состояний первой группы определяют по формулам:

(2.1)

где γь- коэффициент надежности по бетону при сжатии, принимаемый равным 1,3;

γ bt-коэффициент надежности по бетону при растяжении, принимаемый равным:

1,5 - при назначении класса бетона по прочности на сжатие;

1,3 - при назначении класса бетона по прочности на растяжение.

Расчетные сопротивления бетона Rbи Rbt(с округлением) в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие и осевое растяжение приведены соответственно в табл. 2.2 и 2.3

Расчетные значения сопротивления бетона осевому сжатию Rb . serи осевому растяжению Rbt , serдля предельных состояний второй группы принимают равными соответствующим нормативным сопротивлениям, т.е. вводят в расчет с коэффициентом надежности по бетону γь = γ bt= 1,0. Значения Rb . serи Rbt , serприведены в табл. 2.1 .

Таблица 2.2

Вид сопротивления Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt , МПа (кгс/см2) при классе бетона по прочности на сжатие
В10 В15 В20 В25 В30 В35 В40 В45 В50 В55 В60
Сжатие осевое, Rb 6,0 (61,2) 8,5 (86,6) 11,5 (117) 14,5 (148) 17,0 (173) 19,5 (199) 22,0 (224) 25,0 (255) 27,5 (280) 30,0 (306) 33,0 (33 б)
Растяжение осевое, Rbt 0,56 (5,7) 0,75 (7,6) 0,90 (9,2) 1,05 (10,7) 1,15 (11,7) 1,30 (13,3) 1,40 (14,3) 1,50 (15,3) 1,60 (16,3) 1,70 (17,3) 1,80 (18,3)

Таблица 2.3

Расчетные сопротивления бетона на осевое растяжения для предельных состояний первой группы Rbt , МПа (кгс/см2) при классе бетона по прочности на осевое растяжение
В t 0,8 В t 1,2 В t 1,6 В t 2,0 В t 2,4 В t 2,8 В t 3,2
0,62 (6,3) 0,93 (9,5) 1,25 (12,7) 1,55 (15,8) 1,85 (18,9) 2,15 (21,9) 2,45 (25,0)

2.8. В необходимых случаях расчетные сопротивления бетона умножаются на следующие коэффициенты условий работы γ bi :

а) γ b 1 = 0,9 - для бетонных и железобетонных конструкций при действии только постоянных и длительных нагрузок, вводимый к расчетным значениям Rbи Rbt ;

б) γ b 2 = 0,9 - для бетонных конструкций, вводимый к расчетному значению Rb ;

в) γ b 3=0,9 - для бетонных и железобетонных конструкций, бетонируемых в вертикальном, вводимый к расчетному значению Rb .

2.9. Значение начального модуля упругости бетона при сжатии и растяжении E bпринимают в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие В согласно табл. 2.4

2.10. Значения коэффициента поперечной деформации бетона (коэффициента Пуассона) допускается принимать vb , P= 0,2.

Модуль сдвига бетона G принимают равным 0,4 соответствующего значения E b , указанного в табл. 2.4.

2.11. Значения коэффициента линейной температурной деформации бетона при изменении температуры от минус 40 до плюс 50°С принимают α bt = 1·10-5 °С-1.

Таблица 2.4

Значения начального модуля упругости бетона при сжатии и растяжении E b · 10-3, МПа (кгс/см2), при классе бетона по прочности на сжатие
В10 В15 В20 В25 В30 В35 В40 В45 В50 В55 В60
19,0 (194) 24,0 (245) 27,5 (280) 30,0 (306) 32,5 (331) 34,5 (352) 36,0 (367) 37,0 (377) 38,0 (387) 39,0 (398) 39,5 (403)

2.12 . Для определения массы железобетонной или бетонной конструкции плотность бетона принимается равной 2400 кг/м3.

Плотность железобетона при содержании арматуры 3% и менее может приниматься равной 2500 кг/м3; при содержании арматуры свыше 3% плотность определяется как сумма масс бетона и арматуры на единицу объема железобетонной конструкции. При этом масса 1 м длины арматурной стали принимается по приложению 1, а масса листовой и фасонной стали - по государственным стандартам.

При определении нагрузки от собственного веса конструкции удельный вес ее в кН/м3 допускается принимать равным 0,01 плотности в кг/м3.

2.13. Значения относительных деформаций бетона, характеризующих диаграмму состояния сжатого бетона (ε bo , ε b 1,red , ε b 2 ) и растянутого бетона (ε bto , ε bt 1, red , ε bt 2 ), а также значения коэффициента ползучести бетона φ b , crприведены в пп. 4.27 и 4.23.

АРМАТУРА

Читайте также:

©2015 megaobuchalka.ru Все права защищены авторами материалов.

Почему 3458 студентов выбрали МегаОбучалку...

Система поиска информации

Мобильная версия сайта

Удобная навигация

Нет шокирующей рекламы

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БЕТОНА

poisk-ru.ru

Поиск Лекций

2.6.Нормативные значения сопротивления бетона осевому сжатию (призменная прочность) Rb,nи осевому растяжению (при назначении класса по прочности на сжатие) Rbt,nпринимают в зависимости от класса бетона В согласно табл. 2.1.

 

Таблица 2.1.

Вид сопротивления Нормативные сопротивления бетона Rb,n и Rbt,n и расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb,serи Rbt,ser МПа (кгс/см2) при классе бетона по прочности на сжатие
В10 В15 Б20 В25 В30 В35 В40 В45 В50 В55 В60
Сжатие осевое Rb,n, Rb,ser 7,5 (76,5) 11,0 (112) 15,0 (153) 18,5 (188) 22,0 (224) 25,5 (260) 29,0 (296) 32,0 (326) 36,0 (367) 39,5 (403) 43,0 (438)
Растяжение Rbt,n Rbt,ser 0,85 (8,7) 1,10 (11,2) 1,35 (13,8) 1,55 (15,8) 1,75 (17,8) 1,95 (19,9) 2,10 (21,4) 2,25 (22,9) 2,45 (25,0) 2,60 (26,5) 2,75 (28,0)

При назначении класса бетона по прочности на осевое растяжение Вt нормативные сопротивления бетона осевому растяжению Rbt,nв МПа принимают равными числовой характеристике класса бетона на осевое растяжение.

2.7. Расчетные сопротивления бетона осевому сжатию Rbи осевому растяжению Rbtдля предельных состояний первой группы определяют по формулам:

(2.1)

где γь- коэффициент надежности по бетону при сжатии, принимаемый равным 1,3;

γbt-коэффициент надежности по бетону при растяжении, принимаемый равным:

1,5 - при назначении класса бетона по прочности на сжатие;

1,3 - при назначении класса бетона по прочности на растяжение.

Расчетные сопротивления бетона Rbи Rbt(с округлением) в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие и осевое растяжение приведены соответственно в табл. 2.2 и 2.3

Расчетные значения сопротивления бетона осевому сжатию Rb.serи осевому растяжению Rbt,serдля предельных состояний второй группы принимают равными соответствующим нормативным сопротивлениям, т.е. вводят в расчет с коэффициентом надежности по бетону γь = γbt= 1,0. Значения Rb.serи Rbt,serприведены в табл. 2.1.

Таблица 2.2

Вид сопротивления Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt, МПа (кгс/см2) при классе бетона по прочности на сжатие
В10 В15 В20 В25 В30 В35 В40 В45 В50 В55 В60
Сжатие осевое, Rb 6,0 (61,2) 8,5 (86,6) 11,5 (117) 14,5 (148) 17,0 (173) 19,5 (199) 22,0 (224) 25,0 (255) 27,5 (280) 30,0 (306) 33,0 (33б)
Растяжение осевое, Rbt 0,56 (5,7) 0,75 (7,6) 0,90 (9,2) 1,05 (10,7) 1,15 (11,7) 1,30 (13,3) 1,40 (14,3) 1,50 (15,3) 1,60 (16,3) 1,70 (17,3) 1,80 (18,3)

Таблица 2.3

Расчетные сопротивления бетона на осевое растяжения для предельных состояний первой группы Rbt, МПа (кгс/см2) при классе бетона по прочности на осевое растяжение
Вt0,8 Вt1,2 Вt1,6 Вt2,0 Вt2,4 Вt2,8 Вt3,2
0,62 (6,3) 0,93 (9,5) 1,25 (12,7) 1,55 (15,8) 1,85 (18,9) 2,15 (21,9) 2,45 (25,0)

2.8. В необходимых случаях расчетные сопротивления бетона умножаются на следующие коэффициенты условий работы γbi :

а) γb1 = 0,9 - для бетонных и железобетонных конструкций при действии только постоянных и длительных нагрузок, вводимый к расчетным значениям Rbи Rbt;

б) γb2 = 0,9 - для бетонных конструкций, вводимый к расчетному значению Rb;

в) γb3=0,9 - для бетонных и железобетонных конструкций, бетонируемых в вертикальном, вводимый к расчетному значению Rb.

2.9. Значение начального модуля упругости бетона при сжатии и растяжении Ebпринимают в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие В согласно табл. 2.4

2.10. Значения коэффициента поперечной деформации бетона (коэффициента Пуассона) допускается принимать vb,P= 0,2.

Модуль сдвига бетона G принимают равным 0,4 соответствующего значения Eb, указанного в табл. 2.4.

2.11. Значения коэффициента линейной температурной деформации бетона при изменении температуры от минус 40 до плюс 50°С принимают αbt = 1·10-5 °С-1.

Таблица 2.4

Значения начального модуля упругости бетона при сжатии и растяжении Eb·10-3, МПа (кгс/см2), при классе бетона по прочности на сжатие
В10 В15 В20 В25 В30 В35 В40 В45 В50 В55 В60
19,0 (194) 24,0 (245) 27,5 (280) 30,0 (306) 32,5 (331) 34,5 (352) 36,0 (367) 37,0 (377) 38,0 (387) 39,0 (398) 39,5 (403)

2.12. Для определения массы железобетонной или бетонной конструкции плотность бетона принимается равной 2400 кг/м3.

Плотность железобетона при содержании арматуры 3% и менее может приниматься равной 2500 кг/м3; при содержании арматуры свыше 3% плотность определяется как сумма масс бетона и арматуры на единицу объема железобетонной конструкции. При этом масса 1 м длины арматурной стали принимается по приложению 1, а масса листовой и фасонной стали - по государственным стандартам.

При определении нагрузки от собственного веса конструкции удельный вес ее в кН/м3 допускается принимать равным 0,01 плотности в кг/м3.

2.13. Значения относительных деформаций бетона, характеризующих диаграмму состояния сжатого бетона (εbo, εb1,red , εb2) и растянутого бетона (εbto, εbt1,red , εbt2), а также значения коэффициента ползучести бетона φb,cr приведены в пп. 4.27 и 4.23.

АРМАТУРА



При расчете элементов конструкций расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt уменьшают, а в

умножением на соответствующие коэффициенты условий работы бетона bi, учитывающие следующие факторы:

особенности свойств бетонов;

длительность действия нагрузки и ее многократную повторяемость;

условия, характер и стадию работы конструкции;

способ ее изготовления, размеры сечения и т. п.

Расчетные сопротивления бетона для расчета по второй группе предельных состояний устанавливают при коэффициенте надежности по бетону b =1, т.е. принимают равными нормативным

значениям Rbser= Rbn, Rbt,ser= Rbtn

При расчете элементов конструкций расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt уменьшают, а в отдельных случаях увеличивают

умножением на соответствующие коэффициенты условий работы бетона bi, учитывающие следующие факторы:

особенности свойств бетонов;

длительность действия нагрузки и ее многократную повторяемость;

условия, характер и стадию работы конструкции;

способ ее изготовления, размеры сечения и т. п.

Расчетные сопротивления бетона для расчета по второй группе предельных состояний устанавливают при коэффициенте надежности по бетону b =1, т.е. принимают равными нормативным

значениям Rbser = Rbn, Rbt,ser = Rbtn и вводят в расчет с коэффициентом условий работы бетонаbi = 1 за исключением

некоторых случаев, установленных нормами.

Нормативные сопротивления арматуры Rsn устанавливают с

учетом статистической изменчивости прочности и принимают равными наименьшему контролируемому значению следующих величин:

Нормативные сопротивления арматуры Rsn устанавливают с

учетом статистической изменчивости прочности и принимают равными наименьшему контролируемому значению следующих величин:

для стержневой арматуры — физического предела текучести y

Нормативные сопротивления арматуры Rsn устанавливают с

учетом статистической изменчивости прочности и принимают равными наименьшему контролируемому значению следующих величин:

для стержневой арматуры — физического предела текучести y или условного предела текучести0,2;

Нормативные сопротивления арматуры Rsn устанавливают с

учетом статистической изменчивости прочности и принимают равными наименьшему контролируемому значению следующих величин:

для стержневой арматуры — физического предела текучести y или условного предела текучести0,2;

для проволочной арматуры — условного предела текучести

0,2

= 0,8 u.

 

Нормативные сопротивления арматуры Rsn устанавливают с

учетом статистической изменчивости прочности и принимают равными наименьшему контролируемому значению следующих величин:

для стержневой арматуры — физического предела текучести y или условного предела текучести0,2;

для проволочной арматуры — условного предела текучести

0,2

= 0,8 u.

Нормами установлена доверительная вероятность нормативного сопротивления арматуры — 0,95.

Нормативные сопротивления арматуры Rsn устанавливают с

учетом статистической изменчивости прочности и принимают равными наименьшему контролируемому значению следующих величин:

для стержневой арматуры — физического предела текучести y или условного предела текучести0,2;

для проволочной арматуры — условного предела текучести

0,2

= 0,8 u.

Нормами установлена доверительная вероятность нормативного сопротивления арматуры — 0,95.

Расчетные сопротивления арматуры растяжению для расчета по первой группе предельных состояний определяют делением нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надежности по арматуре

Нормативные сопротивления арматуры Rsn устанавливают с

учетом статистической изменчивости прочности и принимают равными наименьшему контролируемому значению следующих величин:

для стержневой арматуры — физического предела текучести y или условного предела текучести0,2;

для проволочной арматуры — условного предела текучести

0,2

= 0,8 u.

Нормами установлена доверительная вероятность нормативного сопротивления арматуры — 0,95.

Расчетные сопротивления арматуры растяжению для расчета по первой группе предельных состояний определяют делением нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надежности по арматуре

Rs= Rsn/ s.

Нормативные сопротивления арматуры Rsn устанавливают с

учетом статистической изменчивости прочности и принимают равными наименьшему контролируемому значению следующих величин:

для стержневой арматуры — физического предела текучести y или условного предела текучести0,2;

для проволочной арматуры — условного предела текучести

0,2

= 0,8 u.

Нормами установлена доверительная вероятность нормативного сопротивления арматуры — 0,95.

Расчетные сопротивления арматуры растяжению для расчета по первой группе предельных состояний определяют делением нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надежности по арматуре

Rs= Rsn/ s.

Расчетные сопротивления арматуры сжатию Rsc,используемые

в расчете конструкций по первой группе предельных состояний, при сцеплении арматуры ном принимают равными соответствующим сопротивлением арматуры растяжению Rs, но не более 400 МПа (исходя из предельной сжимаемости бетона).

studfiles.net


Смотрите также