ПОЛИМЕРЦЕМЕНТНЫЕ МАТЕРИАЛЫ НА ВОДНЫХ ДИСПЕРСИЯХ ПОЛИМЕРОВ. Дисперсия цемента


ВЛИЯНИЕ ДИСПЕРСНОСТИ ЦЕМЕНТА НА ФАЗОВЫЕ ПРЕВРАЩЕНИЯ

Основы ФИЗИКИ БЕТОНА

Исследованиями, описанными в работе [8], показано, что в интервале значений X от 0,876 до 1,65, при которых формируются концентрированные цементные гели, про­цессы гидратации и кристаллизации протекают практи­чески одинаково. В сильно разбавленных водой цемент­ных суспензиях структурообразование происходит иначе, чем в концентрированных системах. При содержании во­ды, в 10—30 и более раз превышающем массу или объем твердой фазы, в ней растворяется значительное число цементных частиц, при этом в возрасте 1 сут в структуре цементного камня зарождаются игловидные кристалли­ческие образования, а уже на 3-й и 7-е сутки в поле зре­ния наблюдаются частицы правильной геометрической формы: квадратные, ромбические и шестиугольные. В концентрированных цементных гелях подобные виды кристаллов не образуются; структура цементного камня состоит из частиц твердой фазы, окаймленных тонкими стекловидными оболочками-каемками, которые, надо по­лагать, состоят из связанных друг с другом субмикро­кристаллических комплексов, содержащих молекулы воды [153].

Эти наблюдения хорошо согласуются с результатами исследований [87, 153], которыми установлено, что в це-

Мен? ной суспензии с относительно высоким бодосодер - жанием формируются палочкообразные и игловидные кристаллы. Последние кажутся как бы вросшими в пус­тоты, ранее заполненные водой. При малом количестве воды образуется плотная бесформенная масса, в которой не обнаруживаются кристаллы. Из всего приведенного можно заключить, что количество воды, оставшейся в цементном геле после его уплотнения под влиянием внут­ренних или внешних сил, в значительной мере влияет на вид структуры цементного камня.

Таким образом, на вопрос о том, образуются ли кри - сталлогидратные комплексы на поверхности цементных частиц или в пространстве между ними, можно ответить следующим образом. При высокой концентрации цемента новообразования формируются в стесненных условиях в виде субмикрокристаллических комплексов на поверхно­сти цементных частиц, т. е. на подложке, а в сильно раз­бавленных водой системах (суспензиях) зарождаются игловидные и палочкообразные кристаллические формы в пространстве, ранее занятом водой.

При прочих равных условиях «география» и «геомет­рия» кристаллообразования зависят также от степени дисперсности цементных частиц. Некоторые исследова­тели полагают, что если из цементной суспензии полу­чить коллоидальный раствор (уже в начальной стадии), можно значительно повысить прочность цементного кам­ня, а следовательно, и бетона. В связи с этим изменя­ются представления о роли тонкого измельчения твер­дых тел.

С повышением тонкости помола химический и мине­ралогический составы цемента не изменяются между тем как активность его повышается. Это обстоятельство оп­ределило тенденцию к всемерному увеличению дисперс­ности цемента как при заводском производстве, так и на стадии приготовления и уплотнения цементного геля и бетонной смеси. Для более полного и убедительного раскрытия влияния тонкого измельчения цемента на про­цессы структурообразования можно привлечь результа­ты экспериментов, описанных в работах [8, 14]. Под влиянием ультразвукового воздействия на цементный гель он разделяется на два слоя, качественно различаю­щиеся по структуре. В верхнем слое образца за пределом радиуса действия ультразвуковых волн сепарируются наиболее мелкие частицы твердой фазы, вытесненные

Рис. 5.7. Влияние дисперсности це­мента на В/Ц при нормальной густо­те цементного геля (а) и прочность цементного кам­ня (б)

Кривые 1, 2, 3, 4, 5— Соответственно 5 у = = 6830; 13 500; 22 000; 20 000; 15 000 см2/г

Под влиянием волнового (радиационного) давления вме­сте с отжатой водой из подстилающего значительно бо­лее плотного слоя.

Отделить цемент в безводном состоянии (после уль­тразвуковой сепарации) можно при поглощении воды обезвоженным спиртом. Так, цементно-спиртовую сус­пензию отфильтровали через бумажный фильтр в тече­ние 30 мин, а затем твердую фазу вместе с фильтром по­мещали в сушильный шкаф и высушивали при /=379 К до постоянной массы. Дисперсность сепарированной твердой фазы оценивали по удельной поверхности, ко­торую определяли с помощью модернизированного при­бора Товарова[15].

Опыты показали, что с увеличением дисперсности це­мента до 5У=13 500 см2/г значения Кн. г возрастают по прямой зависимости, а далее они изменяются по кривой (рис. 5.7, а). В этих опытах замечены любопытные явле­ния, позволяющие раскрыть парадоксы, связанные с влиянием тонкого измельчения цемента на прочность це­ментного камня. При Sy=16 000 см2/г пестик Тетмайера не погружается в цементный гель нормальной густоты, а при слабоощутимом встряхивании пестик мгновенно в него проваливается. С другой стороны, при Sy= =5000 см2/г (остаток на сите с отверстиями 0,062 мм) создается гелеподобная дисперсионная система, пред­ставляющая собой слабосвязанную массу, при низком значении Кн. г (около 0,2). В ней частицы твердой фазы быстро седиментируют и из нее отслаивается вода; в об­разующийся осадок — скелет из цементных частиц — пестик Тетмайера практически не погружается. Отсюда следует, что в зависимости от удельной поверхности час­тиц формируются различные по своим физическим свой­ствам дисперсионные системы. При этом коагуляционные структуры могут образоваться только в определенном диапазоне удельных поверхностей цемента, зависящих, по данным, приведенным в работе [158], от его минера­логического состава.

Из рис. 5.7,6 видно, что до Sy=13 500 см2/г проч­ность цементного камня возрастает, а с дальнейшим уве­личением дисперсности цемента она резко снижается. При Sy=22 ООО см2/г цементный камень имеет исключи­тельно низкую прочность (1,5—2 МПа).

Определено [87], что при Sy=12 000 см2/г прочность цементного камня снижается по сравнению с прочностью при более низкой дисперсности. В работе [15] установ­лено, что спад прочности пропаренного цементного кам­ня происходит уже при Sy=8600 см2/г. По этим данным можно заключить, что оптимальная величина Sy равна примерно 6000 см2/г (по обычному прибору Товарова), или 13 500 см2/г по модернизированному прибору. В принципе все это подтверждается ранее высказанным положением, что если вся частица цемента гидратирует - ся сразу, тогда образуется большое количество микро­геля, но без последующего отвердевания [158].

ТАБЛИЦА 5.2. ИЗМЕНЕНИЕ рт ф В ПРОЦЕССЕ ТВЕРДЕНИЯ ЦЕМЕНТНОГО ГЕЛЯ ПРИ РАЗЛИЧНОЙ ДИСПЕРСНОСТИ ЦЕМЕНТА

Удельная по­верхность, см2/г

Плотность твердой фазы рт ф в возрасте, сут

0

1

2

3

7

14

28

4710 13 500 22 000

3,14

3,1

3,11

2,9

2,56

2,24

2,7 2,4 2,16

2,6

2,35

2,16

2,49 2,28 2,16

2,45 2,25 2,16

2,43 2,23 2,16

На самом деле, судя по табл. 5.2, можно удостове­риться в том, что при Sy=22 000 см2/г частицы гидрати - руются полностью в течение первых двух суток в то вре­мя как при более низкой дисперсности этот процесс не прекращается в отдаленные сроки.

Л:" -

[+:ШШ:У Вода

Dfd2

Как видно, точка зрения, высказанная в работе [158], не беспочвенна и с ней следует согласиться. С уменьше­нием крупности частиц цемента ^-потенциал и степень гидратации их возрастают, вокруг частиц образуются толстые сольватные оболочки и изменяется соотношение электрических сил взаимодействия между ними.

С увеличением толщины сольватной оболочки (рис. 5.8, а) расстояние Du определяющее действие сил притяжения ионов диффузного слоя, увеличивается (кри­вая Л), а точка Р (где заряды диффузного слоя прибли­жаются к нулю), местоположение которой определяется координатой d2, перемещается за пределы сольватного слоя [43]. Поэтому при взаимодействии высокодисперс­ных частиц силы отталкивания (кривая R) превалируют над силами притяжения, что препятствует образованию коагуляционной структуры цементного геля. В этом слу­чае из-за относительно высокого адсорбционного водосо - держания цемента (при Sy=22 ООО см2/г, Кн. г~0,7) соз­дается слабоконцентрироваиный ионный раствор, «твер­дение» которого обусловливается слеживанием и уплотнением частиц твердой фазы, т. е. теми же явле­ниями, что и при затвердевании глинистой суспензии и других аналогичных коллоидных систем.

Рис. 5.8. Измене­ние напряженности поля сил F в зави­симости от дисперс­ности частиц D

А и б — механизмы формирования струк­туры цементного ге - • ля при сольватации высокодисперсных и низкодисперсных ча­стиц цемента соот­ветственно

На крупных частицах цемента диффузный слой удер­живается слабее. Точка Р находится либо в пределах сольватной оболочки, либо располагается в периферий­ном ее слое. Более короткий радиус сил отталкивания по сравнению с силами притяжения (рис. 5.8, б) приводит в данном случае к образованию коагуляционной струк­туры цементного геля. Этот процесс сопровождается от­слоением некоторого количества жидкой фазы за счет слабо удерживаемых слоев диффузной воды.

Характер адсорбционных явлений на поверхности частиц подтверждается результатами определения водо - потребности цемента и прочности цементного камня в за­висимости от степени дисперсности цемента.

EK-w ,мпа 6 0,8761 /,3 1 1,651,7 Хост При твердении цементного геля внутри образующих­ся кристаллов молекулы воды группируются вокруг ио­нов кальция и других минералов; их количество растет С увеличением давления …

При проектировании железобетонных конструкций учитываются не только прочностные, но и деформатив - ные свойства бетона, которые в значительной степени предопределяются модулем его упругости Модуль упругости бетона Е& обычно вычисляют по …

Прочность бетона при сжатии зависит при данной ак­тивности цемента от механических и деформативных свойств цементного камня и заполнителя, концентрации их в единице объема материала, прочности сцепления, а также от формы …

msd.com.ua

ПОЛИМЕРЦЕМЕНТНЫЕ МАТЕРИАЛЫ НА ВОДНЫХ ДИСПЕРСИЯХ ПОЛИМЕРОВ

Полимерные и полимерцементные бетоны, растворы и мастики

Первые попытки получения полимерцементных бетонов и растворов были сделаны в 20 — 30-х годах нашего столетия русскими и английскими строителями. Для этого были использованы латексы натурального и синтетических каучуков. Опыт применения таких латекс-цементных материалов, а они применялись для устройства аэродромных покрытий и резервуаров для хранения жидкостей, пока­зал, что латекс-цементные бетоны и растворы обладают несомненными преиму­ществами перед обычными бетонами благодаря высокой износостойкости, трещи - нестойкости и водонепроницаемости. Кроме того, совмешение водной дисперсии — латекса каучука — с бетонной смесью осуществлялось просто, без изменения в общепринятой методике бетонирования. Однако реальное развитие применения полимерцементных материалов началось лишь тогда, когда химическая промыш ленность освоила массовый выпуск различных видов водных дисперсий полиме­ров: поливинилацетата и его сополимеров, полиакрилатов, поливинилхлорида, различных типов синтетических каучуков.

Полимерцементные материалы на водных дисперсиях полимеров — наиболее распространенный тип полимерцементных материалов. Введение полимера в тесто минерального вяжущего в виде водной дисперсии позволяет получать материалы с П/Ц до 0,15...0,20. Это объ­ясняется тем, что сам водонерастворимый полимер, находящийся в дисперсиях в виде частиц-глобул размером 0,1 ...10 мкм, не оказывает угнетающего действия на твердение минерального вяжущего. Основной причиной такого воздействия служат стабилизаторы полимерных диспер­сий — водорастворимые органические поверхностно-активные вещества, содержание которых в дисперсии составляет 5—10% от массы полимера. Таким образом в полимерцементных материалах на основе воцных дисперсий полимеров при П/Ц = 0,1—0,2 содержание водорастворимых органических веществ будет не более 1—2% от массы минерального вяжущего, что соответствует верхнему пределу содержания ПАВ и других органических добавок в растворах и бетонах.

С какой же целью в дисперсии, используемые для полимерцемент­ных материалов, ввоцят такое большое количество стабилизирующих ПАВ? Полимерные дисперсии являются термодинамически неустойчи­выми системами. Различные внешние воздействия на дисперсию могут привести к ее коагуляции (примером коагуляции водной дисперсии высокомолекулярного вещества может служить створаживание про­кисшего молока при нагревании). При коагуляции частицы дисперсии соединяются друг с другом, образуя крупные агрегаты.

Одна из наиболее частых причин коагуляции — действие электро­литов. При этом их действие тем сильнее, чем больше заряд коагулирую­щих ионов. Кроме того, причиной коагуляции могут быть механические воздействия (например, интенсивное перемешивание при получении масла из молока). При перемешивании или вибрации возрастает частота и интенсивность соударений частиц дисперсии, что повышает вероят­ность их слияния. При механических воздействиях коагуляционные процессы протекают локально и сопровождаются появлением отдельных частиц коагулюма, а не одновременной коагуляцией всей дисперсии.

Часто коагуляция происходит в результате десорбции стабилизато­ра с полимерных частиц, что облегчает их слияние при соударениях. Десорбция стабилизатора может произойти при добавлении к диспер­сии каких-либо порошкообразных материалов с развитой поверхностью (в нашем случае цемента и песка), на которую и переходит часть стаби­лизирующего ПАВ. Другой причиной десорбции может быть разведение дисперсии водой1 (при малых П/Ц и большом водосодержании полимер­цементных смесей). В этом случае небольшое количество полимерной дисперсии смешивается с относительно большим количеством воды затворения, в результате чего часть стабилизирующего ПАВ с поверх­ности частиц дисперсии переходит в виде раствора в воду, т. е. происхо­дит смещение адсорбционного равновесия в результате увеличения содержания ПАВ в водной среде и десорбции с границ полимер — вода.

При приготовлении полимерцементных растворов и бетонов одно­временно действуют несколько коагулирующих факторов: появление в водной среде ионов Са+2 при растворении и гидролизе клинкерных минералов, механические воздействия при перемешивании смесей и десорбция стабилизирующих ПАВ в результате введения новых дисперс­ных фаз (цемента и песка) и разведения дисперсий водой затворения. В случае же коагуляции полимерной дисперсии в бетонной смеси до ее укладки в дело все положительные воздействия на материал от Поли­мерной добавки не смогут проявиться, так как в смеси образуются крупные сгустки полимерного коагулюма, подвижность смеси резко падает и она делается неудобоукладываемой.

Проверяют совместимость (отсутствие коагуляции) полимерной дис­персии с тестом минерального вяжущего, например цементным тестом, следующим образом. Готовят полимерцементное тесто с В/Ц = 0,35 при соотношении П/Ц = 0,1 (по сухому остатку). Например, 20 г латекса СКС-65 (он содержит приблизительно 10 г сухого остатка и 10 г воды) и 25 г воды смешивают со 100 г цемента. Если при перемешивании образуется пластичное цементное тесто, которое в течение 2 ч не обнару­живает резкого загустевания, то латекс стабилизирован по отношению к данному цементу (следует помнить, что различные виды цемента ока­зывают различное коагулирующее действие на различные полимерные дисперсии). Если же проверка дала отрицательный результат, необходи­мы лабораторные испытания латекса, в результате которых определяют вид и количество стабилизирующей добавки.

Устойчивость полимерных дисперсий обусловливается наличием в дисперсионной среде (в нашем случае воде) поверхностно-активных веществ — стабилизаторов. Поверхностно-активные вещества (ПАВ) — вещества, способные накапливаться на поверхностях соприкосновения двух тел, называемых поверхностями раздела фаз (для водных дис­персий полимера это — поверхность полимерных частиц). ПАВ созда­ют на поверхности частиц адсорбционно-сольватный защитный слой, препятствующий их сближению и коагуляции. Препятствием к сближе­нию частиц могут быть:

Расклинивающее давление воды, связанной в адсорбционном слое молекулами или ионами стабилизатора;

Электростатическое отталкивание одноименно заряженных ионов, адсорбированных на поверхности частиц и образовавших двойной элект­рический слой.

ПАВ могут быть двух типов: ионогенные и неионогенные. Ионо - генные ПАВ (рис. 1, а) распадаются в воде на ионы; при этом один ион, содержащий органическую часть молекулы ПАВ, является защит­ным ионом, адсорбирующимся на частице полимера своей органической

Рис. 1. Схема стабилизирующего действия ПАВ иоиогенного (а) и иеионо-

Генного (б) типов: 1 — глобула полимера, 2 - внутренний электрический слой, образованный ионами ПАВ, 3 - наружный слой ионов, 4 - адсорбированные молекулы ПАВ, 5 — молекулы воды, связанные с молекулами ПАВ

Частью. Заряженная часть этого иона способствует образованию вокруг частицы полимера двойного электрического слоя. Примером ионоген - ного ПАВ может служить обычное мыло — стеарат натрия, диссоциирую­щее в водной среде с образованием поверхностно-активного аниона: C17h4sCOONa<* С17Н35СОО- + Na+

Неионогенные ПАВ (рис. 1, б) имеют так называемые дифильные молекулы: одна часть молекулы — полярная — имеет сродство к воде, другая — неполярная — к полимеру.

Для стабилизации полимерных дисперсий в строительной практике обычно применяют неионогенные ПАВ — вещество ОП-7 и ОП-Ш (ГОСТ 8433 — 81) или смесь этих веществ с казеинатом аммония в соотноше­нии 1:1. Этот комплексный стабилизатор получают из смеси (мае. ч.): казеин — 1; вещество ОП-7 (ОП-Ю) — 1; 25%-ный водный раствор аммиака — 1; вода — 4. Казеин, раствор аммиака и воду помещают в смеситель и подогревают до 70...80 "С при постоянном перемешивании до получения однородного продукта. Затем добавляют ОП-7 и массу повторно перемешивают. Полученный стабилизатор совмещают с латек­сом из расчета 1 : 10 (по сухому веществу). Стабилизированный таким образом латекс промышленность выпускает под маркой СКС-65ГП марки „Б".

Существует два подхода при расчете необходимого количества стабилизатора для предотвращения коагуляции дисперсии, вводимой в цементное тесто. Если исходить из того, что основной причиной коагу­ляции дисперсии является цемент (выделение Са+2 в водную среду, адсорбция стабилизатора частицами цемента), определяют количество стабилизатора в зависимости от расхода цемента. Эта величина обычно составляет 1 ...2 % от массы цемента.

На практике же часто пользуются дисперсиями, в которые заранее введен стабилизатор (обычно около 10% от массы полимера). Для полимерцементных композиций с П/Ц = 0,1—0,2 в этом случае мы име­ем необходимую степень стабилизации по отношению к цементу (1... 2%). Однако для композиций с низким П/Ц (0,04...0,08) количество стабилизатора в дисперсии по отношению к цементу может оказаться недостаточным и понадобится дополнительная стабилизация.

Таким образом, при приготовлении полимерцементных смесей во избежание получения материалов с плохими свойствами необходимо при всех изменениях состава смеси или ее компонентов проверять, нет ли коагуляции полимерной дисперсии. Исключение составляет ПВА дисперсия, которая, как правило, не нуждается в дополнитель­ной стабилизации в полимерцементных материалах. Объясняется зто тем, что стабилизатором ПВА дисперсии служит поливиниловый спирт, который был применен при эмульсионной полимеризации винилаце - тата в ПВА; в щелочной же среде цементного теста количество поли­винилового спирта в ПВА дисперсии увеличивается в результате поверх­ностного гидролиза самого ПВА. Часто в состав полимерцементных композиций вводят ускорители твердения, например хлорид кальция, так как стабилизаторы полимерных дисперсий замедляют твердение минеральных вяжущих.

Полимерная дисперсия, введенная в цементную смесь (цементное тесто, растворную или бетонную смесь), оказывает сильное пласти­фицирующее действие. Причин этого явления несколько.

В цементных смесях одной из главных характеристик служит во - доцементное отношение (В/Ц). При добавлении в цементную смесь полимерной дисперсии необходимо учитывать воду, содержащуюся в дисперсии, при определении общего количества воды затворения. Но объем самой дисперсии приблизительно в два раза больше объема содержащейся в ней воды. Поэтому, добавляя полимерную дисперсию в цементную смесь, мы как бы увеличиваем содержание в ней жид­кости и тем самым разжижаем смесь.

ПАВ, стабилизирующие полимерные дисперсии, одновременно яв­ляются и пластификаторами цементных смесей, а их количество, прихо­дящееся на цемент в полимерцементных смесях, близко к оптимальным расходам пластификаторов в обычных бетонах и растворах.

Присутствие в цементных смесях полимерных дисперсий вызывает сильное воздухововлечение в смесь, что также оказывает сильное пласти­фицирующее действие.

Указанные факторы позволяют сильно снизить В/Ц смесей без снижения ее пластичности. Так, например, при введении латекса СКС-65 ГП „Б" в цементно-песчаный раствор состава 1:3с увеличением П/Ц равная пластичность смесей (расплыв конуса на встряхивающем столике 120 мм) достигается при все уменьшающихся значениях В/Ц:

Ц/Ц__ 0 0,06 0,09 0,12

В/Ц___ 0,5 0,42 0,35 0,29

Для разных видов цемента, полимерных дисперсий и стабилизи­рующих систем зти значения будут различные, но общая закономер­ность сохраняется. При снижении В/Ц прочность бетонов и растворов возрастает. Такая же зависимость наблюдается и для полимерцементных бетонов и растворов, но ее четкому проявлению мешают некоторые особенности таких бетонов и растворов.

Присутствие в полимерцементной смеси стабилизирующих ПАВ (ОП-7, ОП-Ю, поливинилового спирта) вызывает сильное воздухо - вовлечение при перемешивании (содержание вовлеченного воздуха в смеси может доходить до 10...12%). Это уменьшает среднюю плот­ность смеси, но поризация цементного камня неизбежно снижает его прочность. Однако из-за того, что образующиеся при зтом поры в основ­ном замкнутые, показатели водопоглощения, водонепроницаемости и морозостойкости материала не снижаются, а благодаря положитель­ному действию полимерного вяжущего даже повышаются.

Добиться повышения прочности и улучшения водонепроницаемости и морозостойкости полимерцементных материалов можно, применив специальные вещества — пеногасители, снижающие эффект воздухо- вовлечения до минимума. Пеногасители — зто обычно эмульсии крем- нийорганических полимерных веществ типа полиметилсилоксанов, вводимые в очень малых количествах. Например, для эффективного подавления воздухововлечения при применении латекса СКС-65, стаби­лизированного 10% вещества ОП-7, достаточно 0,5% пеногасителя от массы латекса (по сухому остатку).

Присутствие полимерной дисперсии в полимерцементном бетоне оказывает сложное воздействие на процесс твердения минерального вяжущего. В смесях, наносимых на пористое основание, благодаря по­вышенной водоудерживающей способности смесь не обезвоживается и тем самым улучшаются условия гидратации цемента. При твердении в воздушно-сухих условиях полимерная дисперсия замедляет испарение влаги из твердеющего материала и улучшает условия гидратации мине­рального вяжущего. Но одновременно присутствие в твердеющей систе­ме водорастворимых органических веществ замедляет твердение це­мента. Поэтому при твердении во влажных условиях полимерцемент­ные материалы медленнее набирают прочность, чем чисто цементные. Кроме того, влажные условия препятствуют процессу пленкообразо - вания из полимерной дисперсии, т. е. замедляется формирование струк­туры полимерного связующего.

Все эти обстоятельства необходимо учитывать при определении оптимального режима твердения для бетона и растворов с полимер­ными дисперсиями. Обычно принимают следующий режим твердения: первые 7...10 дн во влажных условиях, а далее — в воздушно-сухих. Такой режим обеспечивает формирование достаточно прочной мине­ральной структуры, а затем — полимерной.

Многие полимерные дисперсии обладают высокими адгезионными свойствами (например, ПВА дисперсия, дивинилстирольные и другие латексы). Полимерцементные смеси на их основе также характери­зуются высокими адгезионными показателями. Даже при относитель­но небольших П/Ц (0,06...0,10) полимерцементные растворы характери­зуются в 5...10 раз более высокой адгезией к другим материалам (бе­тону, стеклу, металлам), чем обычные цементные растворы. Это объяс­няется тем, что в результате адсорбции адгезивом полимерной диспер­сии в пограничном слое возрастает содержание полимера. Интересно отметить, что при правильно подобранном составе и режиме твердения адгезия полимерцементного материала может оказаться выше, чем адгезия чистой полимерной дисперсии. Причина такого явления в том, что в полимерцементных составах достигается меньшая толщина поли­мерных пленок, а условия их формирования более благоприятны, чем при применении чистых дисперсий.

Полимерцементные мастичные составы, растворы и бетоны на вод­ных дисперсиях полимеров находят широкое применение в качестве отделочных составов при штукатурных и плиточных работах, устройст­ве покрытий полов, для особо прочной кладки стен, при гидроизоля­ции и ремонте бетонных и железобетонных конструкций (см. гл. III).

Контакты для заказов оборудования для дорожного бордюра: +38 050 4571330 [email protected] Оборудование для производства строительных материалов Комплекс оборудования для изготовления «Дорожного бордюра» Строительство дорожного покрытия и оформление тротуаров, улиц и …

Производим и продаем бетономешалки шнековые - растворосмесители для приготовления бетонного раствора для изготовления шлакоблоков, тротуарной плитки и других строительных изделий. Фото бетономешалки шнековой: Описание конструкции бетономешалки шнековой Бетономешалка состоит из: …

Основным фактором, сдерживающим расширение применения полимерных бетонов и мастик, является высокая стоимость и в ряде случаев дефицитность основного сырья. Так, стоимость 1 м3 одного из самых дешевых полимербетонов — бетона …

msd.com.ua

Румянцева Е.Л. Анализ влияния синтетической гипсовой суспензии на реологические характеристики цементных дисперсий

Румянцева Елена ЛеонидовнаНациональный исследовательский университет «Белгородский государственный университет»кандидат технических наук, старший преподаватель кафедры общей химии

Rumyantseva Elena LeonidovnaNational Research University «Belgorod state University»candidate of technical Sciences, senior teacher of the Department of General chemistry

Библиографическая ссылка на статью:Румянцева Е.Л. Анализ влияния синтетической гипсовой суспензии на реологические характеристики цементных дисперсий // Современные научные исследования и инновации. 2013. № 8 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2013/08/26218 (дата обращения: 13.01.2018).

Введение гипса в состав клинкера обусловлено необходимостью замедления процесса схватывания цемента. Алюминат кальция (3СаО·Аl2О3), содержащийся в клинкере в количестве, не превышающем 10%, при затворении цемента водой быстро гидратируется с образованием гексагональных и кубических кристаллов гидроалюмината кальция, вызывая резкое сгущение цементного теста и так называемое «ложное схватывание». Гипс, введенный в состав клинкера (5%), при затворении портландцемента водой, переходит в раствор и взаимодействует с алюминатом кальция с образованием гидросульфоалюмината кальция, который откладывается тончайшими пленками на поверхности частиц 3СаО·Аl2О3 и препятствует диффузии воды к ним. Это снижает скорость гидратации и соответственно скорость схватывания цемента.

В течение ряда лет на кафедре общей химии НИУ «БелГУ» под руководством доцента Белецкой В.А. проводились исследования по разработке технологии химической переработки электросталеплавильных шлаков и получения конкурентоспособной продукции [1, 2]. Одним из таких продуктов является поликомпонентная суспензия, содержащая 80% дигидрата сульфата кальция и 20% коллоидной кремниевой кислоты (ПГСС). По результатам рентгенофазового и электронно-микроскопических методов анализа дигидрат сульфата кальция в указанной суспензии характеризуется высокой степенью совершенства кристаллической решетки и дисперсностью (размер кристаллов в одном их направлений не превышает 120 нм). В связи с этим ожидается проявление его высокой реакционной способности при взаимодействии с алюминатом кальция и как следствие изменение реологических характеристик цементных дисперсий.

Исследовались реологические характеристики цементной дисперсии (водо-цементное отношение 0,3; ω(СаSO4·2Н2О)=5%) и дисперсии, полученной введением в состав цементного клинкера поликомпонентной гипсосодержащей суспензии непосредственно перед измерениями. Необходимое количество ПГСС рассчитывалось с учетом влажности суспензии (60%) и содержания дигидрата сульфата кальция (80%). Введение дополнительного количества воды для обеспечения необходимого водо-цементного отношения (0,3) не требовалось.

Измерения осуществлялись на ротационном вискозиметре «Реотест – 2». Определены значения угла закручивания пружины по шкале регистрирующего прибора (α) в области градиента скорости сдвига от 0,3 до 145,8 с-1, рассчитаны значения вязкости (η) и напряжения сдвига (τ).

Из анализа зависимости эффективной вязкости цементной суспензии от градиента скорости сдвига следует, что дисперсия уже в первые минуты после затворения водой проявляет себя как структурированная система (рис. 1). На кривой зависимости эффективной вязкости от градиента скорости сдвига при движении «сверху вниз» можно выделить три участка. В области малых сдвиговых деформаций (γ=0,3 – 1 с-1) вязкость носит ньютоновский характер, т.е. не зависит от напряжения сдвига. Далее при увеличинии сдвиговых напряжений структура постепенно разрушается (γ=1 – 9 с-1) и вновь начинается ньютоновское течение, но уже с меньшим значением вязкости (γ=9 – 145,8 с-1). Вязкость предельно разрушенной структуры составила 0,16 Па·с. После снятия напряжения наблюдается интенсивное восстановление структуры. Несовпадение хода кривых при движении «сверху вниз» (при > γ) и «снизу вверх» (при < γ) от максимального до минимального значения, наличие незамкнутой петли гистерезиса, а также величина вязкости цементной дисперсии, многократно превышающая вязкость исходной неразрушенной структуры, может свидетельствовать о протекании процесса «ложного схватывания». По-видимому, на начальном этапе процесса гидратации не создаются благоприятные условия для перехода гипса в раствор и образования гидросульфоалюмината кальция, нейтрализующего алюминат кальция.

Рис. 1. Зависимость эффективной вязкости цементной дисперсии от градиента скорости сдвига

Несмотря на то, что обе исследуемые системы ведут себя как псевдопластики, т.е. характеризуются уменьшением вязкости по мере увеличения напряжения сдвига за счет ориентации частиц в направлении сдвига, характер течения дисперсии клинкера с добавлением поликомпонентной гипсосодержащей суспензии несколько иной (рис. 2).

Рис. 2. Зависимость эффективной вязкости дисперсии клинкера с добавкой ПГСС от градиента скорости сдвига

Вязкость суспензии клинкера с добавкой ПГСС монотонно уменьшается по мере увеличения градиента скорости сдвига. Величина эффективной вязкости неразрушенной структуры составила 9,228 Па∙с, предельно разрушенной – 0,233 Па∙с. После снятия напряжения наблюдается не только восстановление структуры, но и существенное её упрочнение, начиная с γ<3 с-1. Особенность петли гистерезиса в области γ = 0,3 – 3 с-1 состоит в том, что величина эффективной вязкости больше, чем при разрушении, наблюдается явление реопексии. Таким образом, вязкость исследуемой дисперсии является монотонно убывающей функцией напряжения сдвига и градиента скорости сдвига, т.е. относится к кривым I типа.

Проявление структуры, её прочность, можно оценить величиной предела текучести, а также разностью ηmax - ηmin особенно в жидкообразных системах. Чем больше эта разность, тем прочнее структура. Характерный отрезок на оси напряжения сдвига (τ), позволяющий судить о величине предела текучести, более отчётливо виден на зависимости градиента скорости сдвига от напряжения сдвига (рис. 3).

Рис. 3. Зависимость градиента скорости сдвига от напряжения сдвига исследуемых дисперсий

Согласно полученным данным предел текучести цементной суспензии не превышает 23 Па, дисперсии клинкера с добавкой ПГСС – 34 Па. Следовательно, дисперсия клинкера с добавкой ПГСС является более структурированной и стабильной.

После 15 минутной выдержки восстановление структуры обеих суспензий происходит одновременно с их разрушением, о чем свидетельствует отсутствие петель гистерезиса и практически полное совпадение значений эффективной вязкости. Однако следует отметить, что величина эффективной вязкости суспензии клинкера с добавкой ПГСС в 2 раза превышает вязкость цементной дисперсии и составляет 303 Па·с.

Особого внимания заслуживает зависимость lgγ=f(lgτ), позволяющая определить видимый предел текучести как точку на пересечении прямых на реограмме (рис. 4).

Рис. 4. Логарифмическая зависимость градиента скорости сдвига от напряжения сдвига

Согласно полученным результатам цементная дисперсия через 15 минут выдержки характеризуется наличием двух пределов текучести, что может быть обусловлено неравномерным распределением частиц в объеме системы и возникновением локальных областей с различным числом коагуляционных контактов. Прочность структуры, определяемая как разность максимального и минимального значения эффективной вязкости, составила 21 Па.

Дисперсия же клинкера с добавкой ПГСС ведет себя как твердое тело даже при высоких скоростях сдвига, что свидетельствует о значительном структурировании и упрочнении системы.

Кривые течения жидкообразных структурированных систем могут быть представлены в координатах «вязкость – напряжение сдвига». Для реологической кривой η = f(τ) (рис. 5) цементной дисперсии характерен флуктуационный характер процесса разрушения и последующего восстановления коагуляционных контактов, что также свидетельствует о наличии микронеоднородностей в анализируемой системе. Характер течения суспензии клинкера с добавкой ПГСС указывает на стойкое упрочнение коагуляционных контактов и структуры в целом.

Неоднозначная зависимость эффективной вязкости от градиента скорости сдвига и напряжения сдвига исследуемых суспензий позволяет сделать вывод, что с течением времени структуры дисперсных систем усложняются при постоянной концентрации дисперсной фазы (дисперсные системы II типа).

Рис. 5. Зависимость эффективной вязкости исследуемых дисперсий от напряжения сдвига

Спустя 30 минут наблюдается снижение эффективной вязкости обеих суспензий, причем более существенное (в 15 раз) в цементной дисперсии.

Скорее всего это обусловлено высвобождением заключенной в пустоты воды за счет отталкивания коллоидных частиц и нарушения процесса флокуляции при гидратации цемента, иными словами – водоотделением. В процессе гидратации цемента участвует 22 – 24% воды. Введенное нами избыточное количество воды требовалось для обеспечения необходимой подвижности дисперсии. Меньшее водоотделение в суспензии клинкера с добавкой ПГСС связано с тем, что для затворения не использовалась вода в свободном виде. Влажность поликомпонентной гипсосодержащей суспензии не превышает 60%, большая часть воды находится в химически связанном состоянии в составе гидросиликатов кальция и алюминия. Уменьшение или отсутствие свободной воды для затворения цемента скажется на увеличении прочности изделий. Не следует забывать также о пластифицирующем действии ПГСС в результате наличия в ее составе коллоидной кремниевой кислоты и гидросиликатов различного состава в виде гелеобразных масс.

В целом, анализируя полученные результаты, можно констатировать, что вязкость исследуемых суспензий спустя 30 минут является монотонно убывающей функцией градиента скорости сдвига и напряжения сдвига. Обе дисперсии характеризуются тиксотропным восстановлением структуры с явлением реопексии в дисперсии клинкера с добавкой ПГСС.

Однако значения эффективной вязкости неразрушенной структуры и предельно разрушенной структуры существенно различаются и составляют: для дисперсии цемента 8,965 Па·с и 0,176 Па·с; для дисперсии клинкера с добавкой ПГСС 22,412 Па·с и 0,464 Па·с соответственно. Таким образом, вязкость суспензии клинкера с добавкой ПГСС превышает вязкость суспензии цемента более, чем в 2 раза. Величина прочности структуры, оцениваемая как разность максимального и минимального значения эффективной вязкости, также свидетельствует в пользу большей структурированности дисперсии клинкера с добавкой ПГСС.

Зависимость градиента скорости сдвига от напряжения сдвига исследуемых суспензий через 30 минут после затворения позволяет сделать вывод об увеличении предела текучести дисперсии клинкера с добавкой ПГСС практически в 2 раза (60 Па) по сравнению с первоначальным (34 Па) (рис. 8). Предел текучести суспензии цемента по-прежнему не превышает 20 – 22 Па.

Рис. 8. Зависимость градиента скорости сдвига от напряжения сдвига дисперсий через 30 минут

Анализируя полученные результаты, можно сделать вывод, что влияние поликомпонентной гипсосодержащей суспензии на реологические характеристики цементных дисперсий сводится к повышению структурированности, однородности, стабильности, пластичности суспензий, а также к уменьшению водоотделения. При условии получения положительных результатов физико-механических испытаний образцов клинкера с добавкой ПГСС синтезированная нами суспензия может быть рекомендована к использованию в качестве регулятора схватывания и твердения цемента.

Библиографический список
  1. Румянцева Е.Л., Белецкая В.А. Шлак ОЭМК – сырье для химической переработки // Экология и промышленность России. – 2010. – №1. – С. 15 – 17.

  2. Белецкая В.А., Румянцева Е.Л. Перспективы использования электросталеплавильных шлаков ОЭМК // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. – №3. – 2011. – с. 140- 144.

Количество просмотров публикации: Please wait

Все статьи автора «Румянцева (Проскурина) Елена»

web.snauka.ru

Полимерцементные растворы

Категория: Выбор стройматериалов

Полимерцементные растворы

У обычных цементных растворов, как и у растворов на других минеральных вяжущих, есть ряд существенных недостатков: низкая прочность при растяжении и изгибе; малая деформативность и низкая ударная стойкость; недостаточная адгезия к другим строительным материалам; невысокая стойкость к истиранию, причем при истирании растворов образуется много пыли.

Чтобы уменьшить или ликвидировать эти недостатки, в растворы на минеральных вяжущих вводят полимерные добавки в количестве 2…30% от массы цемента. Такие растворы называют полимерцементными (если их получают на основе других минеральных вяжущих, например гипсовых, то соответственно они называются полимергипсовые и т. д.).

Полимерные добавки вводят также и в обычные растворы, но в очень малых количествах (менее 1% от массы цемента) с целью пластификации или гидрофобизации раствора. В отличие от таких растворов в полимерцементных растворах полимер влияет на физико-химические процессы твердения минерального вяжущего и существенно изменяет структуру затвердевшего раствора, входя в него в виде самостоятельной фазы.

Полимер может быть введен в растворную смесь в виде водного раствора; в таком случае количество полимера обычно не превышает 3. . .5% от массы цемента. Это объясняется тем, что органические вещества, в том числе и полимеры, растворенные в воде затворения, замедляют гидратацию минеральных вяжущих тем больше, чем больше концентрация органического вещества.

Значительно чаще используют водные дисперсии нерастворимых в воде полимеров, например поливинилацетатную дисперсию (ПВАД) и латексы синтетических каучуков (СК). В виде дисперсий можно ввести 10…20% полимера (от массы цемента). При таких значительных количествах полимера полимерцементные растворы существенно отличаются от растворов на чистых минеральных вяжущих, но при этом нерастворимый в воде полимер не столь сильно замедляет гидратацию минерального вяжущего, как водорастворимый.

При введении полимерных дисперсий в растворную смесь может произойти коагуляция (створаживание) дисперсии, при этом необратимо теряются свойства полимерцементного раствора. Для предотвращения этого в большинстве случаев необходимо применять стабилизаторы — поверхностно-активные вещества, например ОП-7, ОП-Ю, или некоторые электролиты, например жидкое стекло. Хорошо совмещается с минеральным вяжущим без введения дополнительного стабилизатора лишь пластифицированная дисперсия ПВА. В остальных случаях дисперсии необходимо проверять на совместимость с тестом вяжущего. При этом необходимо учитывать, что избыток водорастворимых стабилизаторов отрицательно влияет на гидратацию минеральных вяжущих.

Полимерцементные смеси из-за присутствия поверхностно-активных веществ, которые, как правило, являются хорошими пенообразователями, характеризуются способностью вовлекать воздух в растворную смесь. При этом воздух находится в растворной смеси в виде мельчайших пузырьков и его объем может достигать 30% от объема раствора.

Полимерные добавки способствуют более равномерному распределению пор в объеме раствора и резкому уменьшению их размеров. Если в обычном цементном растворе встречаются поры размером более 1 мм и наибольшее количество пор имеет размеры 0,2…0,5 мм, то в полимерцементном растворе размер пор не превышает 0,5 мм, а размер большинства (90…95%) пор меньше 0,2 мм.

Растворные смеси с вовлеченным воздухом отличаются высокой пластичностью и хорошей удобоукладываемостью при меньшем содержании воды, чем в обычных растворах. Кроме того, многие полимерные добавки обладают пластифицирующим действием. Оба этих фактора (воздухововле- чение и пластификация) необходимо учитывать при дозировке воды затворения в полимерцементных растворах. Мелкая замкнутая пористость полимерцементных растворов повышает их водонепроницаемость и морозостойкость.

Повышенная адгезия полимерцементных растворов объясняется тем, что при нанесении раствора на основание полимер концентрируется на границе раздела и служит как бы клеевой прослойкой между основанием и раствором. Адгезия зависит от вида полимера и повышается с увеличением ei’o содержания. Повышенные адгезионные свойства полимерцементных связующих проявляются только при твердении в воздушно-сухих условиях. При твердении в воде адгезия не увеличивается даже при высоком содержании полимера из-за растворения в воде стабилизаторов, входивших в состав дисперсии. Кроме того, некоторые полимеры, например поливинилацетат, набухая в воде, изменяют свои свойства.

Высокие адгезионные свойства полимеров сказываются не только на сцеплении с другими материалами, но и изменяют механические свойства самого раствора. Прослойки полимера, связывая минеральные составляющие раствора, повышают его прочность при растяжении и изгибе. Модуль упругости полимера в 10 раз ниже, чем у цементного раствора, поэтому полимерцементный раствор более деформати- вен, чем обыкновенный. Так, одни и те же деформации у полимерцементного раствора с добавкой 10…15% от массы цемента бутадиенстирольного латекса возникают при напряжениях в 2…3 раза более низких, чем у обычного цементного раствора.

Отсюда следует, что при равном значении деформаций усадки скалывающие напряжения в зоне контакта полимерцементного раствора с другим материалом (отделываемая поверхность, облицовка) будут в два-три раза меньше, чем у обычного цементного раствора. Второе важное следствие уменьшения модуля упругости и повышенной деформатив- ной способности полимерцементных растворов — повышение их прочности при ударных нагрузках.

Введение в раствор полимера в количествах более 7…10% от массы цемента вызывает заметное увеличение усадки при твердении. Однако при этом одновременно возрастает и деформативность раствора, поэтому по трещиностойкости полимерцементные растворы не уступают обычным, а иногда и превосходят их.

Присутствие полимера в цементном растворе изменяют его влагоотдачу: такие растворы медленнее высыхают, что благоприятно сказывается на твердении цемента.

Перечисленные выше свойства полимерцементных растворов обеспечивают повышенную прочность крепления облицовочных материалов полимерцементными растворами. Если для цементно-песчаных растворов прочность сцепления с керамическими плитками достигает максимума в 7…9-суточном возрасте, после чего уменьшается к 28-суточному возрасту в 5…6 раз, то для полимерцементных растворов характерно достижение максимума на 9…10-е сутки и отсутствие ее снижения в дальнейшем. Прочность крепления плитки полимерцементным раствором в 28-суточном возрасте почти в 20 раз больше прочности крепления цементно- песчаным раствором. Это свойство полимерцементных растворов обусловило их широкое применение в качестве прослойки при облицовке поверхностей.

Для крепления внутренней облицовки рекомендуется следующий состав поливинилацетатцементного раствора (мае. ч.): портландцемент марок 400, 500 — 1; непластифицирован- ная дисперсия ПВА — 0,2…0,3; кварцевый песок — 3; хлористый кальций — 0,01. Воду добавляют в количестве, необходимом для получения растворной смеси требуемой консистенции, т. е. подвижностью 5…6 см. При подборе количества воды затворения следует помнить, что добавка ПВА повышает подвижность смеси и поэтому В/Ц берется несколько меньше, чем для обычных цементных растворов.

Для крепления плиток в помещениях с повышенной влажностью и для наружной облицовки рекомендуется раствор с бутадиенстирольным латексом (мае. ч.): портландцемент марок 400, 500—1; латекс СКС-65ГП — 0,2. . .0,3; кварцевый песок — 3; стабилизатор — 0,01…0,02.

Для предотвращения коагуляции при смешивании с цементом и заполнителями латексы стабилизируют. Коагуляция латекса вызывает потерю подвижности растворной смеси и делает ее непригодной к использованию. В качестве стабилизатора применяют поверхностно-активное вещество ОП-7 или ОП-Ю или смесь вещества ОП-7 (ОП-Ю) и казеи- ната аммония, взятых в соотношении 1:1.

Казеинат аммония получают, растворяя казеин в водном растворе аммиака. Специально для строительных целей выпускается стабилизированный по отношению к цементу бутадиенстирольный латекс СКС-65ГП Б (индекс Б указывает на то, что латекс стабилизирован по отношению к цементу).

Проверяют совместимость (отсутствие коагуляции) латекса в цементном тесте следующим образом. Готовят латекс- цементное тесто с В/Ц=0,4 при соотношении латекс : цемент Л/Ц=0,1 (по сухому остатку). Например, 20 г латекса и 30 г воды перемешивают со 100 г цемента. Если в течение 2 ч в смеси не наблюдается коагуляции латекса, то латекс стабилизирован по отношению к цементу. В противном случае необходимы лабораторные испытания латекса, где определяют вид и количество стабилизирующей добавки.

Полимерцементные растворы для устройства покрытий полов характеризуются повышенным сопротивлением истиранию и не образуют пыли при износе. Обычно для таких растворов применяют дисперсию ПВА или бутадиенстиролькые латексы. Добавка латекса в количестве 15…20% от массы цемента снижает истираемость раствора в 4…5 раз, добавка дисперсии ПВА — примерно в 3 раза. Дальнейшее увеличение добавки полимера мало меняет истираемость и приводит к удорожанию покрытия. Оба полимера незначительно изменяют цвет раствора, что позволяет применять их не только в цветных цементно-песчаных растворах, но и в террацевых, строго соблюдая дозирование всех составляющих.

Не следует применять добавки ПВАД и СКС-65ГП в растворах для полов, подвергающихся действию масла и нефтяных продуктов, а также при влажных условиях эксплуатации (кратковременное действие воды не влияет на свойства полимерных покрытий полов).

Благодаря высоким эксплуатационным качествам полимерцементные растворы применяют и в штукатурных работах. Штукатурки из латексно-цементных составов дают непылящую поверхность покрытия, обладают высокой коррозионной стойкостью. Полимерцементные растворы необходимо применять при разделке рустов между панелями перекрытий и выравнивании дефектных мест бетонных стен и перекрытий. Для гипсобетонных поверхностей следует применять гипсополимерные составы.

Для лучшего сцепления поливинилацетатцементных растворов бетонные поверхности предварительно огрунтовы- вают 10…7%-ным раствором ПВАД.

Практика показала эффективность применения полимерцементных стяжек под монолитные полы. В качестве полимерной добавки в них используются водные дисперсии ла- тексов СКС-65ГП, ДВХБ-70 и ПВАД.

В отделочных работах широко используют гипсополимер- цементные растворы на основе гипсоцементнопуццоланового вяжущего и водных дисперсий полимеров (ПВАД или ла- тексов синтетических каучуков). Такие растворы применяют для наружного и внутреннего оштукатуривания, но наибольший эффект достигается при использовании в декоративных растворах и мастичных составах для отделки фасадов; используют их также при устройстве выравнивающего слоя под рулонные покрытия и для крепления керамических и стеклянных плиток.

В гипсополимерцементные растворы вводят: латекса СКС-65ГП — 10. . .15%, дисперсии ПВА — 15…20% от массы цемента. Добавка полимеров в указанных количествах повышает механическую прочность растворов более чем в два раза. Добавка ПВАД увеличивает морозостойкость раствора в 6. . .7 раз, а латекса СКС-65ГП — в 8…9 раз. Полимерные добавки, оказывая пластифицирующее действие, позволяют увеличить степень наполнения растворов при сохранении достаточно высоких физико-механических показателей.

Водовяжущее отношение растворов находится в пределах 0,4. . .0,55 и мастичных составов 0,8…0,9.

Для отделки фасадов рекомендован следующий состав раствора на гипсополимерцементном вяжущем веществе (мае. ч.): гипсовое вяжущее — 54…57; портландцемент белый — 35…38; высокоактивная минеральная добавка (белая сажа) — 2…4; стеарат кальция — 0…2; пигменты — 0…5; кварцевый песок — 300…500; водная дисперсия ПВАД или СКС-65ГП (в пересчете на сухое вещество) — 10…20; вода — до требуемой консистенции.

В заводских условиях приготовляют смесь сухих компонентов (составляющих ГПЦВ, пигментов, гидрофобной добавки) и отдельно раствор водной дисперсии полимера с включением необходимых добавок. На объекте составы приготовляют, тщательно перемешивая сухую смесь с водной дисперсией полимера. Для того чтобы задержать начало схватывания, в смесь при перемешивании вводят 2%-ный клеевой замедлитель или фосфат натрия. Такой состав при нормальной температуре годен к употреблению в течение 4. ..6ч.

Для оштукатуривания внутренних поверхностей, эксплуатируемых при влажности до 60%, применяют сухие гипсовые штукатурные смеси (СГШС). Их можно наносить на кирпичные, деревянные, каменные, бетонные и гипсобе- тонные поверхности. Штукатурка, выполненная из СГШС, высыхает под окраску в 2…3 раза быстрее, чем из растворов на цементе и извести.

Сухие гипсовые штукатурные смеси получают перемешиванием сухого гипсового вяжущего с комплексной полимерной добавкой. В состав добавки входят смесь полимеров метилцеллюлозы и карбоксилметилцеллюлозы, замедлителя схватывания гипсового вяжущего — три полифосфата натрия, поверхностно-активное вещество и природный кварцевый песок. Комплексную добавку вводят в гипсовое вяжущее в количестве 5% по массе. В качестве заполнителя используют перлитовый песок или вспученный вермикулит. Затворяют СГШС водой на объекте в машине для приготовления и нанесения гипсовых растворов.

Выбор стройматериалов - Полимерцементные растворы

gardenweb.ru


Смотрите также